KAZALO VSEBINE 1 UVOD 1 1.1 Splošno

KAZALO VSEBINE
1 UVOD 1
1.1 Splošno o delu v sklopu disertacije 1
1.2 Zasnova naloge 4
2 KRAJŠI PREGLED STANJA NA OBRAVNAVANEM ZNANSTVENEM
PODROČJU 9
3 RAZVOJ NOVEGA ANALITIČNEGA MODELA ZA ARMIRANOBETONSKE
STENE Z UPOŠTEVANJEM MEDSEBOJNE POVEZAVE N-M-V 15
3.1 Splošno o analitičnem modeliranju armiranobetonskih sten pri potresni obtežbi 15
3.2 Makro element z večnavpičnimi vzmetmi (MVLEM) 19
3.3 Izpeljava togostne matrike elementa z večnavpičnimi vzmetmi za reševanje
problemov v ravnini 22
3.4 Postopek izračuna notranjih sil MVLEM elementa 28
3.5 Izhodišča pri formulaciji novega makro modela za potresno analizo armiranobetonskih
sten 31
3.6 Izbor modela za analitičen opis strižnega deformiranja armiranobetonskih sten 32
3.7 Opis upogibnega in strižnega deformiranja klasičnega MVLEM-a 34
3.8 Opis deformiranja in opredelitev lokacije vodoravnih vzmeti v novem elementu 38
3.9 Količine, ki vplivajo na kapaciteto mehanizmov v razpokah 40
3.10 Račun pomikov v razpokah 41
3.10.1 Dejanski razpored razpok v armiranobetonskih stenah pri potresni obtežbi 41
3.10.2 Predpostavljen razporedrazpok v novem analitičnem modelu 44
3.10.3 Definicija območij razpokanega armiranobetonskega elementa 47
3.10.4 Opredelitev pomikov v razpoki in kota razpoke v novem modelu ter opis procedure s
katero se upošteva interakcija N-M-Vv novem analitičnem modelu 49
3.10.5 Zveze med pomiki vozliščnovega elementa in pomiki v razpoki 53
3.10.6 Določitev razdalje med razpokami, ki se pojavijo na steni 64
3.10.7 Zveze med pomiki vozliščin pomiki v razpokah v elementih z večrazpokami 68
3.10.8 Določanje efektivnega števila razpok 71
3.10.9 Opredelitev trenutnega računskega kota razpok oz. opredelitev trenutne pozicije
vodoravnih vzmeti 75
4 OPIS MEHANIZMOV PRENOSA STRIŽNIH SIL V ARMIRANOBETONSKIH
STENAH 85
4.1 Moznični mehanizem vzdolžne armature 86
4.2 Mehanizemzaklinjanja zrn agregata v razpoki 93
4.2.1 Model po Walravnu in Reinhardtu 96
4.2.2 Model Okamura-Maekawa 101
4.2.3 Model Lai-Vecchio 105
4.3 Prenos strižnih sil s horizontalno (strižno) armaturo 108
5 IZPELJAVA KINEMATIČNIH IN RAVNOTEŽNIH ENAČB NOVEGA MAKRO
ELEMENTA IN OPREDELITEV KONSTITUTIVNIH ZAKONOV ZA
VODORAVNE VZMETI 119
5.1 Opis novega analitičnega modela za armiranobetonske stene 119
5.2 Izpeljava togostne matrike novega makro elementa za armiranobetonske stene za
reševanje problemov v ravnini 121
5.3 Izračun pomikov in sil v vzmeteh novega elementa 129
5.4 Opis novega makro elementa za armiranobetonske stene za reševanje problemov v
prostoru 131
5.5 Izpeljava togostne matrike novega makro elementa za armiranobetonske stene za
reševanje problemov v prostoru 132
VI Rejec, K. 2011. Neelastično strižno obnašanje armiranobetonskih sten pri potresnem vplivu.
Dokt. dis. Ljubljana, UL FGG, Podiplomski študij gradbeništva, Konstrukcijska smer.
5.6 Izračun pomikov in sil v vzmeteh prostorskega elementa 137
5.7 Konstitutivnapravila za vodoravne vzmeti 140
5.7.1 Pravila za moznične vzmeti 141
5.7.2 Pravila za vzmeti mehanizma zaklinjanja zrn agregata 144
5.7.3 Pravila za vzmeti prispevka vodoravne armature 150
6 POVZETEK ZNAČILNOSTI NOVEGA ELEMENTA IN DODATNI NAPOTKI ZA
UPORABO 157
6.1 Strnjen opis značilnosti novega elementa 157
6.2 Napotki glede vzdolžne razdelitve modelirane stene na večelementov 160
7 PRESKUŠANJE NOVEGA ELEMENTA Z EKSPERIMETALNIMI REZULTATI –
STENA Z ODPRTINAMI VELIKEGA MERILA PREIZKUŠENA NA POTRESNI
MIZI 169
7.1 Opis preizkušanca 169
7.2 Opis računskega modela 173
7.2.1 Izračun karakteristik vodoravnih vzmeti 174
7.3 Četrta faza obremenjevanja (ag,max,X= 0,42 g; ag,max,Y= 0,33 g) 179
7.3.1 Globalni odziv – prečna sila ob vpetju 180
7.3.2 Globalni odziv – pomik na vrhu stene 181
7.3.3 Lokalni odziv – odziv HSA vzmeti 182
7.3.4 Lokalni odziv – odziv HSD vzmeti 184
7.3.5 Lokalni odziv – odziv HSS vzmeti 186
7.3.6 Lokalni odziv – pomiki v razpokah 186
7.4 Peta faza obremenjevanja (ag,max,X= 0,42 g; ag,max,Y= 0,73 g) 188
7.4.1 Globalni odziv – prečna sila ob vpetju 189
7.4.2 Globalni odziv – pomik na vrhu stene 190
7.4.3 Lokalni odziv – pomiki v razpokah 192
7.4.4 Lokalni odziv – odziv HSA vzmeti 193
7.4.5 Lokalni odziv – odziv HSD vzmeti 195
7.4.6 Lokalni odziv – odziv HSS vzmeti 197
7.4.7 Splošna ocena računske analize pete faze obremenjevanja 197
7.5 Šesta faza obremenjevanja (ag,max,X = 0,52 g; ag,max,Y= 1,02 g) 198
7.5.1 Globalni odziv- prečna sila ob vpetju 199
7.5.2 Lokalni odziv – pomiki v razpokah 200
7.5.3 Lokalni odziv – odziv HSA vzmeti 202
7.5.4 Lokalni odziv – odziv HSD vzmeti 203
7.5.5 Lokalni odziv – odziv HSS vzmeti 205
7.5.6 Splošna ocena računske analize šeste faze obremenjevanja 206
7.6 Analiza šeste faze obremenjevanja brez upoštevanja dušenja proporcionalnega togosti 206
7.6.1 Globalni odziv- prečna sila ob vpetju 207
7.6.2 Lokalni odziv – odziv HSD vzmeti 207
7.6.3 Lokalni odziv – odziv HSS vzmeti 209
7.7 Analiza šeste faze ob upoštevanju izčrpanja nosilnosti vodoravnih palic in moznikov 210
7.8 Zaključki poglavja 213
8 OCENA POTRESNEGA TVEGANJA ARMIRANOBETONSKIH STEN Z
UPORABO VERJETNOSTNE METODE 215
8.1 Teoretične osnove metodologije študije 216
8.1.1 Metoda na osnovi pomikov 216
8.1.2 Metoda na osnovi intenzitete 218
8.1.3 Statistična analiza rezultatov 219
8.2 Konstrukcije in analitični modeli 219
8.3 Predpostavke računa 225
8.3.1 Mere za poškodovanost konstrukcije 226
Rejec, K. 2011. Neelastično strižno obnašanje armiranobetonskih sten pri potresnem vplivu.
Dokt. dis. Ljubljana, UL FGG, Podiplomski študij gradbeništva, Konstrukcijska smer.
VII
8.3.2 Izbor akcelerogramov za inkrementno analizo časovnega odziva 226
8.3.3 Funkcije potresne nevarnosti 228
8.4 Izračun frekvence porušitve 230
8.4.1 IDA krivulje 230
8.4.2 Metoda na osnovi pomikov 235
8.4.3 Ovrednotenje rezultatov metode na osnovi pomikov 238
8.4.4 Metoda na osnovi intenzitet 240
8.4.5 Rezultati metode na osnovi intenzitet in njihovo ovrednotenje 242
8.5 Razlogi za dodatno nosilnost sten 244
8.6 Zaključki študije potresnega tveganja 245
9 POTRESNO OBNAŠANJE GRED IN MEDETAŽNIH PLOŠČ, KI POVEZUJEJO
STENE 247
9.1 Nosilni mehanizem veznih elementov med stenami 248
9.2 Postopek v Evrokodu 8-1 250
9.3 Priporočila po Paulayju in Priestleyju (1992) 251
9.4 Izrazi za izračun efektivne širine v medetažni plošči 255
9.5 Predlog postopka za izračun nosilnosti kratkih veznih gred 257
9.6 Zaključki poglavja 263
10 VREDNOTENJE EVROKODOVEGA POSTOPKA ZA IZRAČUN POVEČANJA
POTRESNIH STRIŽNIH SIL V AB STENAH ZARADI PLASTIFIKACIJE OB
VPETJU 265
10.1 Splošno o računu projektnih potresnih sil v armiranobetonskih sten po Evrokodu 8 265
10.1.1 Izračun zahtev za upogibno nosilnost 265
10.1.2 Izračun potrebne duktilnosti na mestu plastičnega členka 266
10.1.3 Izračun zahtev za strižno nosilnost 267
10.2 Povečanje potresnih strižnih sil v armiranobetonskih stenah 269
10.2.1 Splošno o pojavu 269
10.2.2 Dejavniki, ki vplivajo na povečanje strižnih sil 270
10.3 Uvod v študijo vrednotenja Evrokodovega postopka 272
10.4 Pregled dela tujih avtorjev 273
10.4.1 Rutenberg in Nsieri (2006) 273
10.4.2 Kappos in Antoniadis (2007) 274
10.4.3 Priestleyjeva raziskovalna skupina 274
10.5 Keintzlova enačba za izračun faktorja povečanja strižnih sil 274
10.6 Parametrična študija amplifikacije strigov v stenah, ki so načrtovane na visoko stopnjo
duktilnosti po Evrokodovih predpisih 277
10.6.1 Območje veljavnosti rezultatov 277
10.6.2 Načrtovanje sten 278
10.6.3 Označba sten in njihove lastnosti 279
10.6.4 Analitični modeli in parametri analize 281
10.6.5 Izbor akcelerogramov 282
10.6.6 Rezultati analize – dejanski faktorji povečanja potresnih strižnih sil ob vpetju sten 283
10.6.7 Verifikacija Evrokodovega postopka za izračun povečanja potresnih strižnih sil v
DCH stenah 285
10.6.8 Verifikacija prvotnega Keintzlovega postopka 286
10.6.9 Izboljšava Evrokodovega postopka za izračun projektnih potresnih strižnih sil v DCH
stenah 288
10.6.10 Druga faza raziskave DCH konzolnih sten - razširitev vzorca sten na 72 različic 293
10.7 Parametrična študija amplifikacije strigov v stenah, ki so načrtovane na srednjo
stopnjo duktilnosti po Evrokodovih predpisih 298
10.8 Študija amplifikacije strigov v stenah, ki so del stenastega sistema z večstenami
različnih dolžin 301
10.8.1 Opis prerazporeditve potresnih sil v stenastih sistemih s stenami različnih dolžin 302
VIII Rejec, K. 2011. Neelastično strižno obnašanje armiranobetonskih sten pri potresnem vplivu.
Dokt. dis. Ljubljana, UL FGG, Podiplomski študij gradbeništva, Konstrukcijska smer.
10.8.2 Računski modeli za načrtovanje sten in račun faktorjev povečanja 304
10.8.3 Načrtovanje sistemov z dvema stenama 305
10.8.4 Potresne strižne sile v sistemih z dvema stenama in verifikacija poenostavljenih
postopkov 307
10.8.5 Poenostavljen postopek za določitev potresnih strižnih sil v stenah, ki so del
stenastega sistema z različno dolgimi stenami 310
10.8.6 Analiza stenastega sistema s tremi različno dolgimi stenami 312
10.9 Študija amplifikacije potresnih strižnih sil v stenah z odprtinami 314
10.9.1 Odpornost naprevrnitev stene z odprtinami 316
10.9.2 Projektne potresne strižne sile v stenah z odprtinami 317
10.9.3 Opis dejanske amplifikacije potresnih sil v slopih sten z odprtinami 317
10.9.4 Poenostavljen postopek za izračun potresnih strižnih sil v slopih sten z odprtinami 319
10.9.5 Računski primeri sten z odprtinami in verifikacija poenostavljenih posto

結果 (中文) 1:

表的内容 1 介绍 1.1
1
1 论文的部分作为常规部分
1.2 设计任务 4
一个简短的概述在科学领域的情况 2
3
9 发展的一个新的分析模型对互连的钢筋混凝土墙
N-M-15
3.1 一般钢筋混凝土墙体的建模分析显示 obtežbi 15
3。Večnavpičnimi 弹簧 (MVLEM) 19 2 宏元
推导具有 togostne 3.3 večnavpičnimi 的矩阵元素的弹簧来解决问题在平面中 22

3.4 计算内力的 MVLEM 项目 28
3.5 起始点在制定新的宏模型地震反应分析的钢筋混凝土墙的 31

3。6 选择模型的抗剪钢筋混凝土墙 32 变形分析描述
3.7 的弯曲和剪切变形的经典描述的 MVLEM 一 34
3.8 和定义的位置的水平变形描述泉在新项目 38
影响能力的机制在裂缝的 40 的 3.9 数量
3.10 帐户在 41 缝隙中进给率
3.10。1 实际钢筋混凝土裂缝的墙壁在附表中显示 obtežbi 41
3.10.2 高级 razporedrazpok 在分析新模型 44
定义 armiranobetonskega 元素在捏领域 3.10.3 47
3.10.4.线的定义饲料在裂隙和裂缝的新模型的角度和程序，考虑到相互作用的描述
N-M-Vv 分析新模型的 49
3.10。5 饲料与饲料中 vozliščnovega 53 项之间的关系
3.10.6 确定出现在 64 的墙的裂缝之间的距离
3.10.7。 之间饲料在缝中的元素与 večrazpokami 68 有效数目的测定饲料 vozliščin
3.10.8 裂隙 3.10.9 当前定义的审计 71 法院
角裂缝或定义的当前的位置的水平弹簧 75

4 剪的传播机制的说明部队在钢筋混凝土墙的
Moznični
85 4.1 机制的纵向钢筋 86
Mehanizemzaklinjanja 93 年的 4.2 谷物
4.2.1 模型后 Walravnu 和 Reinhardtu 96
4.2.2 模型冈村前川 101
4.2.3 模型赖 Vecchio 105
4.3 转让剪力与水平 （剪切） 加固中 108
平衡方程 5 运动学推导和新的宏
元素和定义的本构关系为
水平弹簧 119
的钢筋混凝土墙的 119 的新解析模型 5.1 说明
的新宏 togostne 5.2 钢筋混凝土墙体为矩阵的推导
121 的平面上解决问题的
5.3 计算饲料率和部队在斯普林斯，新项目的 129
5。钢筋混凝土墙来解决问题的 131 区的新宏元素描述 4

togostne 新宏矩阵推导 5.5 元的钢筋混凝土墙
在 132 解决问题的
你的门将，到 2011 年。钢筋混凝土剪力墙在地震灾区影响的弹塑性行为。
Dokt。存款保险卢布尔雅那、 UL FGG、 土木工程、 结构方向的研究生学习。
5.6。 在弹簧力的计算饲料率和空间元 137
水平弹簧 140 5.7 Konstitutivnapravila
5.7.1 规则 141 moznične 规则
5.7.2 弹簧弹簧机制的誓言，144 粒
5.7.3 规则为卧式配件 150 贡献泉
6 总结了新的项目和使用的附加准则的特点

157 6。一个新项目 157 的特征描述 1 折叠
6.2 考虑纵向分工的建模墙上 večelementov
7 的新项目 160 测试用的 EKSPERIMETALNIMI-结果
墙开孔大地震的标准试验
表 169 描述主题的

7.1 7.2 169 173 模型的描述
7.2.1 计算特性的水平弹簧 174
7。3 第四阶段的加载 （ag，最大值，X = 0.42 g ； ag，麦克斯，Y = 0.33 g） 179
7.3.1 全球反应力时，夹紧，180 — — 横向
7.3.2 全球响应-转到 181 的局部反应 — — 反应的墙顶部
7.3.3 HSA 泉 182
7.3.4 当地反应 — — HSD 泉 184
7.3.5 当地反应 — — HSS 泉 186
7.3.6 局部反应 — — 在裂缝的 186 的第五阶段饲料
7.4 (ag最大值，X = 0，42 g ；ag，麦克斯，Y = 0.73 g) 188
7.4.1 全球反应力时，夹紧，189 — — 横向
7.4.2 全球响应-转到 190 的墙顶部
7.4.3 局部反应 — — 饲料中裂缝的 192 局部反应 — — 反应 7.4.4
HSA 泉 193
7.4.5 当地反应 — — HSD 泉 195
7.4.6 当地反应 — — HSS 泉 197
7.4.7。 总体评价计算分析的阶段 5 197
7。5 加载的第六阶段 (ag，最大值，X = 0,52 g ； ag，麦克斯，Y = 1.02 g） 198
7.5.1 全球响应力时，夹紧，横向 199
7.5.2 局部反应 — — 在裂缝的饲料 200
7.5.3。 当地反应 — — HSA 泉 202
7.5.4 当地的反应 — — HSD 泉 203 局部反应 — — 的反应的反应
7.5.5 HSS 泉 205
7.5.6 总体评价分析第六阶段的计算负担 206
7。6 第六个阶段的污染分析没有考虑到的比例阻尼刚度 206
7.6.1 全球响应力时，夹紧，207 横
7.6.2 当地反应 — — HSD 泉 207 反应 — — 当地
7.6.3 HSS 泉 209
考虑到第六个阶段分析 7.7 水平条形图和章 213 的销钉 210 7.8 结论的能力，用尽

8 评估地震风险的钢筋混凝土墙与使用概率方法的 215

8.1 理论基础的方法论的研究方法的基础 216
8.1.1 进给率 216 基于方法的
8.1.2 218
8.1.3。 统计分析结果的 219
8.2 219 225 帐户的设计和分析模型

8.3 8.3.1 假设结构损坏 226
门将，到 2011 年。钢筋混凝土剪力墙在地震灾区影响的弹塑性行为。
Dokt。存款保险卢布尔雅那、 UL FGG、 土木工程、 结构方向的研究生学习。

Akcelerogramov 8.3.2 选型。 七，inkrementno 响应分析的时间-226
8.3.3 特点 228 8.4 的破裂频率 230 的地震风险计算

8.4.1。 IDA 曲线的方法，基于 230
8.4.2 进给率 235
8.4。3 根据饲料方法的结果的评估利率 238
intenzitet 240 基于方法 8.4.4
8.4.5 结果基于的方法 intenzitet 和他们的评价 242
额外负载容量的墙壁 8.5 244 的原因
地震的 8.6 风险研究结论 245
9 抗震性能的轴和连接在墙上的 MEDETAŽNIH 板

247 9.1 承运人机制之间紧固件壁 248
9。2 程序在 Evrokodu 8-1 250
9.3 建议 Paulayju 和 Priestleyju (1992) 251
medetažni 面板 255 9.4 有效宽度计算的表达式
9.5 短连接轴的 257 的承载能力计算的程序的建议

10 结论第 9.6.263 章 EVROKODOVEGA 计算过程评价的地震剪力在 AB
墙壁应有到 PLASTIFIKACIJE

在夹紧，265 10。1 一般说明项目地震力的钢筋混凝土墙之后，Evrokodu 8 265
抗弯荷载能力要求计算 10.1.1 265
10.1.2 计算必要的 duktilnosti 塑料关节 266
10.1.3 计算的抗剪承载力的 267 要求
10.2 增加的地震剪力钢筋混凝土墙体的 269 269

10.2.1 10.2.2 一般因素影响剪切增加部队 270 介绍的评价研究
272 外国作者工作的 10.3 Evrokodovega
10.4 273
鲁滕贝格和 10.4.1。 Nsieri （2006 年） 273
10.4.2 波斯和阿迪 （2007 年） 274 274
Priestleyjeva
10.4.3 研究组 Keintzlova 来计算剪切的因素方程 10.5 增加部队 274
10。参量放大在 strigov 6，其中的墙壁都计划在高水平的研究
duktilnosti Evrokodovih 法规开始生效，该地区的结果
277 277 10.6.1 10.6.2 墙

规划 278 10.6.3 标签墙壁和它们的属性 279
模型和分析参数分析 10.6.4 281 10.6.5 akcelerogramov

282 10.6 选择。6 — — 分析结果的前/后剪的实际增加部队在夹紧，283 Evrokodovega 验证过程为 10.6.7 的抗震墙的因素
计算增加的地震剪力在墙壁中

大昌行 285 10.6.8 核查原始的 Keintzlovega 程序 Evrokodovega 程序增强 10.6.9
286 计算的项目地震剪力的墙上

大昌行 288 10.6。10 第二阶段的研究扩展示例控制台大昌行的墙在 72
293 10.7 放大 strigov 中的墙壁，在 Evrokodovih 后到高水平的 duktilnosti 设计的参数研究
条例 》 298
10.8 放大墙内的 strigov 研究中，这是 večstenami 的 stenastega 系统的一部分

301 10.8 不同长度。1 地震部队在 stenastih 系统中用不同长度 302 的墙壁的重新分配的描述、 k.
第八，2011 年的守护者。钢筋混凝土剪力墙在地震灾区影响的弹塑性行为。
Dokt。存款保险卢布尔雅那、 UL FGG、 土木工程、 结构方向的研究生学习。
规划 10.8.2 计算模型的墙壁和考虑因素增加 304
10.8。3 规划系统的两堵墙 305 地震剪力在
10.8.4 两墙与简化程序验证系统

307 10.8.5 简化的程序测定的地震剪力内的墙壁，这是具有不同的 stenastega 系统的一部分
长墙
stenastega 系统分析 10.8.6 与三个不同长 310 壁 312
10。地震剪力放大的研究是在开洞墙体 314 9
10.9.1 电阻 naprevrnitev 墙体开口 316 地震剪力工作队
在墙壁与开口 317 10.9.2
10.9.3 的实际地震波放大说明部队在 slopih 开洞墙体 317
10.9.4 的抗震抗剪计算的简化的程序部队在 slopih 开洞墙体 319
10.9。5 的墙壁与开口和核查的简化程序的计算例子